行波管的應用特殊性、不可維修性以及衛(wèi)星造價的昂貴,使得我們對它的各方面研究,特別是對動力學可靠性性能研究是至關(guān)重要的。由于行波管應用環(huán)境的惡劣,包括隨機振動、正弦振動和沖擊。因此,應盡量避免其受各種環(huán)境影響而導致的電性能等重要性能的變化。
行波管的抗振動能力是行波管結(jié)構(gòu)設計中一個關(guān)鍵技術(shù),在行CAE波管結(jié)構(gòu)設計過程中,如果僅僅依靠試驗來驗證行波管的可靠性,將增加大量人力物力,而行波管的動力學仿真分析對提高行波管的可靠性是至關(guān)重要的,它不僅有助于行波管在研發(fā)階段尋求**化的解決方案,而且能縮短行波管的研制周期、降低生產(chǎn)成本、確保產(chǎn)品質(zhì)量。
2 動力學分析
2.1 問題分析
某行波管整管結(jié)構(gòu)需要作隨機振動環(huán)境試驗,由于結(jié)構(gòu)本身的特點和各種特性指標,需要在整管模型的關(guān)鍵部件窗結(jié)構(gòu)(應力較大)設計一個能夠起到支撐保護的支架結(jié)構(gòu),分析支架設計前后關(guān)鍵部件處的應力、加速度和位移等響應的變化,提高行波管整管結(jié)構(gòu)的可靠性。
2.2 模型的建立
首先利用 Pro/E軟件建立三維實體模型,優(yōu)化模型后將三維實體模型通過ANSYS軟件與Pro/E軟件的模型連接接口導入ANSYS Workbench軟件中,底座與振動臺通過12個螺釘固定。圖1為無支架整管模型,圖2為安裝支架的整管模型。圖2 中黃色部件為支架結(jié)構(gòu)。模型中的材料屬性包括各種材料的楊氏模量、泊松比、密度。
圖1 無支架整管模型
圖2 有支架整管模型
2.3 模態(tài)分析
由于結(jié)構(gòu)的振動特性決定結(jié)構(gòu)對于各種動力載荷的響應情況,所以在準備進行隨機分析之前首先要進行模態(tài)分析,使結(jié)構(gòu)設計避免共振或以特定頻率進行振動,本文分析中首先通過模態(tài)求解出整管模型的振動特性,分別求出有支架和無支架整管模型的固有頻率。如表1所示。
從表1結(jié)果可以看出,有支架模型的固有頻率明顯比無支架模型的固有頻率低,由此可得,當以試驗臺固有頻率2000Hz為例,有支架模型的第三階頻率接近試驗臺固有頻率,而無支架模型的第四階頻率明顯高于試驗臺固有頻率,說明當模型進行振動分析時,無支架模型比有支架模型比較容易發(fā)生共振,有支架模型抗振動性更高。
2.4 隨機振動CAE仿真分析
為了進一步證明有支架模型抗振動性強的特點,在模態(tài)分析的基礎上對兩種模型分別進行了隨機振動分析,根據(jù)實際行波管的隨機振動試驗條件,將載荷定義為隨機載荷,采用ANSYS軟件中的Random Vibration模塊進行分析。分析中所加載的載荷定義為功率譜密度函數(shù),如圖3所示。
圖3 功率譜曲線
分析結(jié)果如圖4和圖5所示,圖4為無支架模型和有支架模型隨機振動分析后窗結(jié)構(gòu)**應力比較結(jié)果,無支架模型窗結(jié)構(gòu)**應力為4.84e7Pa,有支架模型窗結(jié)構(gòu)**應力為2.48e7Pa;圖5為無支架模型和有支架模型隨機振動分析后窗結(jié)構(gòu)**位移比較結(jié)果,無支架模型窗結(jié)構(gòu)**位移為2.19e-5m,有支架模型窗結(jié)構(gòu)**位移為7.67e-6m,從分析結(jié)果數(shù)據(jù)可以明顯看出,有支架結(jié)構(gòu)窗結(jié)構(gòu)的**應力和**位移遠小于無支架結(jié)構(gòu),同時利用與試驗的比較證明了有支架模型的可靠性,說明有支架模型的設計分析合理性。
圖4 兩個模型隨機振動窗結(jié)構(gòu)**應力
圖5 兩個模型隨機振動窗結(jié)構(gòu)**位移
3 結(jié)論
通過對行波管整管的cae無支架結(jié)構(gòu)和有支架結(jié)構(gòu)進行隨機振動分析,得出了整管的模態(tài)分析數(shù)據(jù)、窗結(jié)構(gòu)的**應力和**位移的分析數(shù)據(jù),結(jié)果表明無支架模型比有支架模型比較容易發(fā)生共振,有支架結(jié)構(gòu)窗結(jié)構(gòu)的**應力和**位移遠小于無支架結(jié)構(gòu),同時利用與試驗比較證明了有支架模型抗振動性更強、可靠性更高,也說明有支架模型的設計分析合理性。
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