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試驗(yàn)研究分為三項(xiàng)內(nèi)容：
①混凝土強(qiáng)度隨齡期的增長特點(diǎn)；
②砂率對(duì)混凝土抗壓強(qiáng)度和劈裂強(qiáng)度的影響；
③無砂透水混凝土與普通混凝土的收縮性能對(duì)比試驗(yàn)環(huán)氧地坪、防腐表面處理
1 力學(xué)性能試驗(yàn)
力學(xué)性能試驗(yàn)有抗壓強(qiáng)度試驗(yàn)、抗折強(qiáng)度試驗(yàn)和劈裂強(qiáng)度試驗(yàn)，依據(jù)GB/T 50081—2002《普通混凝土力學(xué)性能試驗(yàn)方法標(biāo)準(zhǔn)》中有關(guān)規(guī)定進(jìn)行。
用于抗折強(qiáng)度試驗(yàn)試件用100 mm×100 mm×400 mm的試模成型。每個(gè)配合比成型30個(gè)試件，孔隙率分別為8%、15%、25%。試件成型時(shí)分兩層裝模，每層裝模后用直徑為16 mm的鋼筋進(jìn)行插搗，然后分組用平板振動(dòng)器均勻振動(dòng)，同種孔隙率的試塊以相同混合料用量來控制，以保證具有相同的密實(shí)度。
1 d后拆模，然后標(biāo)準(zhǔn)養(yǎng)護(hù)至28 d齡期，先測定其抗折強(qiáng)度，每個(gè)試件經(jīng)抗折試驗(yàn)后分成兩個(gè)試塊，一個(gè)測定劈裂強(qiáng)度，另一個(gè)測定抗壓強(qiáng)度。
2 收縮試驗(yàn)聯(lián)系：4oo-o7o9-91o
收縮試驗(yàn)分為塑性收縮和硬化收縮，均為連續(xù)測定，試驗(yàn)采用100 mm×100 mm×515 mm的專用試模，試模端頭有孔，并設(shè)有用于裝千分表的支架。每個(gè)配合比做3個(gè)試件，成型方法為：首先在試模內(nèi)壁緊貼一層硬質(zhì)光潔塑板；然后再內(nèi)襯一層塑料薄膜，以避免試模對(duì)混凝土收縮的限制，裝料時(shí)在兩端預(yù)埋收縮測頭；成型后立即裝上千分表，使千分表的滑動(dòng)桿的端頭與試模露出的測頭端頭剛好接觸時(shí)，千分表置零，如圖1所示。測塑性收縮時(shí)，每隔2 h讀1次數(shù)，至3 d齡期；之后為硬化收縮階段，每隔3 d進(jìn)行一次讀數(shù)。養(yǎng)護(hù)與測試條件為相對(duì)濕度50%，溫度20~23℃.
2 試驗(yàn)結(jié)果與分析討論
2.1透水混凝土強(qiáng)度隨齡期增長的特點(diǎn)
透水混凝土早期強(qiáng)度增長較快，7~28 d齡期內(nèi)增長幅度不大。在A組的不同膠結(jié)材用量的3個(gè)配合比中，抗壓強(qiáng)度3 d達(dá)到28 d的44%~49%，7 d達(dá)到28 d的81%~85%；抗折強(qiáng)度3 d達(dá)到28 d的43%~59%，7 d達(dá)到28 d的71%~99%，膠結(jié)材用量小的B3組抗折強(qiáng)度增長率明顯低于膠結(jié)材用量大的B1組。
可見透水混凝土7 d后強(qiáng)度增長的幅度有限，實(shí)際上膠結(jié)材的強(qiáng)度7 d后還是有相當(dāng)增長幅度，只是沒有表現(xiàn)為混凝土的強(qiáng)度增長。透水混凝土強(qiáng)度的這一特性主要是由于它的多孔結(jié)構(gòu)所致，其內(nèi)部結(jié)構(gòu)示意圖如圖3所示。因?yàn)檫@種混凝土的承載主要靠骨料之間的膠結(jié)層，而受壓面有相當(dāng)一部分是薄弱環(huán)節(jié)-孔隙，也可以視為結(jié)構(gòu)缺陷，這種膠結(jié)層和缺陷決定了承載極限，所以，在7 d后的齡期，雖然膠結(jié)材的強(qiáng)度增長，卻不能充分彌補(bǔ)結(jié)構(gòu)缺陷對(duì)強(qiáng)度的削弱作用，因而表現(xiàn)為混凝土強(qiáng)度無明顯增長。
2.2透水混凝土強(qiáng)度隨孔隙率的變化
抗折強(qiáng)度較抗壓強(qiáng)度下降的相對(duì)幅度更大，孔隙率由8%到25%，抗壓強(qiáng)度約下降了36%，抗折強(qiáng)度約下降了54.6%�？梢娪捎谀z結(jié)材用量減少而產(chǎn)生的孔隙率的增加對(duì)抗折強(qiáng)度的負(fù)面影響更大。
2.3砂率對(duì)透水混凝土強(qiáng)度的影響
這可以認(rèn)為在膠結(jié)材用量比較大的情況下，即使增加砂用量，骨料表面也能被充分包裹，顆粒之間仍能夠形成較強(qiáng)的膠結(jié)層，同時(shí)砂用量的增加也提高了混凝土整體的剛度，強(qiáng)度得以提高。但砂率增加到20%時(shí)，強(qiáng)度又轉(zhuǎn)為明顯下降，這主要是因?yàn)槟z結(jié)材用量減少到一定程度后，同時(shí)為保證孔隙率不變?cè)黾恿松坝昧�，膠結(jié)材相對(duì)于粗細(xì)骨料顆粒的總表面積來說相對(duì)較少，不足以在粗細(xì)骨料顆粒之間形成足夠厚的膠結(jié)層，使混凝土內(nèi)部的膠結(jié)性能降低所致，可見膠結(jié)材用量和砂率有最合適的匹配關(guān)系，這在實(shí)際工程應(yīng)用時(shí)值得參考。
2.4無砂透水混凝土與普通混凝土塑性與早期收縮的比較
膠結(jié)材用量為420 kg，孔隙率為12%的透水混凝土C1組收縮**，膠結(jié)材用量為336 kg，孔隙率20%的透水混凝土C2組的收縮次之，普通混凝土收縮最小。可見對(duì)于坍落度基本相同的無砂透水混凝土，膠結(jié)材用量對(duì)塑性收縮起主導(dǎo)作用；而對(duì)于與其有相同膠結(jié)材和相近坍落度的普通混凝土，盡管后者的用水量較大，但其收縮值卻較低。
2.5無砂透水混凝土與普通混凝土硬化收縮的比較
在塑性階段收縮較小的普通混凝土（C3）的收縮變?yōu)?*，其收縮值超過了與其同膠結(jié)材用量的透水混凝土C1組和相對(duì)低膠結(jié)材用量的C2組�？梢妼�(duì)于無砂透水混凝土，硬化后階段的收縮仍受膠結(jié)材用量的影響**，而對(duì)比透水混凝土和普通混凝土，兩者塑性和硬化后階段有完全不同的收縮變化趨勢，普通混凝土在硬化后的收縮超過與同膠結(jié)材用量和膠結(jié)材用量相近，且坍落度相同的兩組透水混凝土。

資訊來源：4000709910